沈本兰，徐先峰，姚 磊，栾守成，王红梅
（1.山东交通学院 轨道交通学院，山东 济南 250357；
2.西安市智慧高速公路信息融合与控制重点实验室，陕西西安 710064；
3.济南重工集团有限公司，山东 济南 250109；
4.长安大学 电子与控制工程学院，陕西 西安 710064）
激光位移传感器是一种高可靠性的非接触式精确测量仪器，可实现对距离、位移、圆径、外形尺寸和表面轮廓等参数[1-4]的实时测量，被广泛地应用于航空航天[5]、工业生产与制造[6]、轨道交通[7-9]等领域。激光位移传感器的基本原理是激光三角测量原理，它利用一束入射激光束、图像传感器（charge-coupled device，CCD或complementary metal oxide semiconductor，CMOS）或位置敏感器（position sensitive detector，PSD）与被测物体表面构成一个三角形光路，根据三角几何关系可计算得到物体表面位移信息[10-11]。在实际测量中，基准工作距离、量程范围、测量精度是衡量激光位移传感器性能的重要指标。为了提高激光位移传感器的测量精度，张爽等人改进库克3片式透镜结构[12]，设计了一种测量范围在40 mm±10 mm内测量精度优于5 μm的4片式传感器微小型光学系统；
周宇等人设计了一种量程为±25 mm的激光位移传感器成像光学系统[13]，其工作距离为100 mm，测量分辨率为20 μm，线性度测试结果为±0.28%；
针对复杂光电噪声干扰下PSD的非线性输出特性对PSD激光位移传感器测量精度的影响，崔昊等人提出了一种滤除噪声干扰的多元自适应卡尔曼预处理算法，并构建了非均匀B样条曲线拟合模型[14]，实现了传感器定位精度为0.7%的高精度标定；
基于双目视觉技术，马浩然等人提出了可同时对机器人末端多个激光位移传感器标定的方法[15]，实现了标定后传感器测量精度范围为0.038 6 mm±0.025 8 mm。这些研究都是致力于提高激光位移传感器在较短工作距离范围内的测量精度，但是这些激光位移传感器无法满足1 m级远距离位置处±500 mm大量程范围的位移测量。
针对远距离位置处大量程使用需求，本文采用5片式球面透镜简单结构，设计了一种大量程激光位移传感器的成像光学系统。完成了系统的优化设计与成像质量分析，为用于远距离测量的大量程激光位移传感器的产品化提供了重要的理论依据。
基于激光三角测量原理，根据入射激光束的方向与被测物体表面法线方向的角度关系，可将激光位移传感器分为2种类型，即斜入射式和直入射式[10]。其中，斜入射式激光位移传感器的入射激光束方向与被测物体表面法线方向之间会形成一个不为零的夹角，其成像光学系统所接收的光束为被测物体表面对入射激光束的反射光束；
而直入射式激光位移传感器的入射激光束方向与被测物体表面法线方向之间的夹角则为零，其成像光学系统所接收的光束为被测物体表面对入射激光束的散射光束；
在2种类型的激光位移传感器中，反射光束和散射光束经由传感器的成像光学系统在图像平面上被图像传感器或PSD所接收。在被测物体发生移动或其表面比较复杂的测量应用中，直入射式激光位移传感器具有更好的环境适应性和测量稳定性。因此，本文选择直入射式激光位移传感器，针对远工作距离处大量程范围内的位移测量使用需求，基于激光三角测量原理，计算了大量程激光位移传感器的性能指标和成像光学系统的设计参数，完成了传感器成像光学系统的优化设计和像质分析，实现了大量程激光位移传感器的仿真设计。
图1为直入射式激光位移传感器结构示意图。传感器是由线激光发射系统、成像系统和图像传感器（CMOS）组成。线激光发射系统发射出1束线激光束，该线激光束垂直入射到被测物体表面，形成均匀的线激光，在物体表面产生的漫反射光束经由成像系统后汇聚在CMOS上，得到被测物体表面激光束入射点的像点。图1中线激光发射系统在测量范围±500 mm内可形成均匀的线激光。图1中D为基准工作距离，其大小为沿激光束入射方向成像系统光学中心与基准平面之间的距离，要求 D=1000mm 。y1、 y2为传感器的测量量程，以基准平面为原点，规定激光束入射方向为正，则有 y1=500mm 、 y2=-500mm，即传感器的测量量程范围为±500 mm。图1中成像系统是由滤光片、成像镜组和窗口玻璃组成，成像镜组采用5片球面透镜结构形式，成像系统的焦距为f；
θ1、θ2分别为成像系统光轴与线激光束入射方向的夹角和成像系统光轴与CMOS光敏面的夹角；
l为成像系统中基准平面与入射激光束交点 O2的物距；
l′为 l对应的像距；
y1′、 y2′分别为 y1、 y2的像高。如图1所示，在激光位移传感器中，θ1和 θ2的大小要保证量程±500 mm内被测物体能够准确且清晰地成像在CMOS光敏面上，即成像系统的物像关系要满足Scheimpflug[16-18]定律，即线激光发射系统的入射激光束、成像系统的镜像对称轴线、CMOS光敏面上 y1′或 y2′对应的像所确定的直线三者相交于一点，其交点为O1。
图1 直入射式激光位移传感器结构示意图Fig.1 Structure diagram of direct-incident laser displacement sensor
如图1所示，根据几何关系可得成像系统的物距为
根据Scheimpflug定律可得几何关系：
在成像系统中，根据高斯公式[19]可得：
根据（2）式和（3）式可得像距l′和夹角θ2分别为
另外，由三角形相似可得：
整理得到：
（7）式为激光三角测量原理的物体表面高度y1的理论计算公式。同理可得 y2的理论计算公式：
在激光位移传感器中，根据几何光学理论可知，成像系统的空间分辨率为图像传感器相邻像元中心之间的间距p所对应的被测物体表面最小高度尺寸 σ，该最小高度尺寸为传感器的分辨率。由成像系统的物像关系（7）式或（8）式可得激光位移传感器的分辨率大小为定传感器分辨能力的主要因素。将（1）式、（4）式和（5）式代入（9）式可得激光位移传感器的分辨率σ。其中，σ数值越小，表示激光位移传感器的分辨能力越高。
式中，p的数值大小为所选用CMOS像元尺寸。根据（9）式可知，当激光位移传感器的三角测量结构和成像系统光学参数确定后，CMOS像元尺寸是决
由上述内容可知，激光位移传感器的基准工作距离为1 000 mm，测量范围为±500 mm，即有D=1000mm、y1=500mm、y2=-500mm。基于理想漫反射模型，激光光束垂直入射到被测物体表面产生的散射光分布呈椭球型[19]，所以成像系统光轴与线激光束入射方向的夹角 θ1越小，由成像系统所接收的光线强度越大；
且根据（1）式可知，当成像系统确定时，基准工作距离D越大，要求 θ1越小。根据（9）式可知，当 θ1越小时，σ数值越大，即传感器的分辨能力越差。为了综合考虑传感器的测量范围和分辨率要求，选择 θ1=9°，成像光学系统的物距为l=1012.5mm ；
为了保证在基准工作距离D=1000mm处的分辨率，选择系统的焦距为 f=70.2mm，则系统的像距为 l′=75.4mm，系统光轴与CMOS光敏面的夹角为 θ2=64.8°。
为了满足线激光三角测量要求，本文选用面阵CMOS（PYTHON 12K）图像传感器，像素阵列为4 096×3 072，像元尺寸为4.5 μm×4.5 μm，即有p=4.5μm。根据（9）式和上述各参数的数值大小，计算可得传感器的分辨率近似为 σ =0.4mm。如图1所示，在CMOS光敏面上规定与 y1对应的成像方向为正，根据（8）式和（9）式，计算可得CMOS光敏面上成像范围为[-13.53 mm，4.22 mm]。为了使量程范围±500 mm内被测物体表面不同高度位置点经由成像系统后能够清晰地成像于CMOS光敏面，成像光学系统的视场为±78.5 mm，入瞳直径为12.5 mm，所选用的激光光源波长为650 nm±10 nm。
3.1 系统光学设计
为了保证全视场±78.5 mm内成像光学系统的成像效果，本系统选择在库克3片式透镜结构基础上增加2片透镜，即选择5片式透镜结构作为系统的初始结构进行系统的优化设计。在光学设计软件中，按照上述要求设置系统参数，即成像系统的入瞳直径为12.5 mm，视场为±78.5 mm，波长为650 nm±10 nm，系统的物面与光轴之间的倾斜角 θ1为9°，系统的像面与光轴之间的倾斜角 θ2为64.8°。
最终优化设计后的系统二维结构如图2所示。图2（a）为系统二维结构全局图，由于系统的视场范围和基准物距都较大，系统从物面到像面整体尺寸较大，在图2（a）中无法清晰地展示系统成像镜组的组成；
图2（b）给出了系统二维结构局部图，系统中第1片和第7片玻璃分别为滤光片和窗口玻璃，中间5片球面透镜为成像镜组。根据系统二维结构图可知，在量程范围内不同视场的散射激光束都能较好地汇聚到系统的成像平面上。系统最终的结构参数如表1所示。
图2 成像光学系统二维结构图Fig.2 2D structure diagram of imaging optical system
表1 成像光学系统的结构参数Table 1 Structure parameters of imaging optical system
3.2 系统设计结果及分析
为了评价激光位移传感器成像光学系统的成像效果，分别从MTF（modulation transfer function）、点列图和畸变3个方面对成像光学系统优化设计结果进行分析和评价。图3为成像光学系统MTF图，系统部分视场MTF曲线接近衍射极限。根据系统所选用CMOS像元尺寸大小可知，其奈奎斯特频率约为112 lp/mm。根据图3中MTF曲线数据可得，在112 lp/mm处，系统各视场的弧矢方向MTF曲线比子午方向MTF曲线要高，即系统各视场成像质量弧矢方向要优于子午方向。系统最大正视场78.5 mm的子午方向和弧矢方向的MTF数值分别为0.23和0.38，最大负视场-78.5 mm的子午方向和弧矢方向的MTF数值分别为0.41和0.45。这种成像光学系统的子午方向与弧矢方向的成像质量差异是由系统的物面和像面与系统光轴不垂直引入的离轴像差所导致的。由图3可知，在112 lp/mm处系统最大正视场子午方向MTF数值最小，其数值为0.23，即系统各视场MTF均大于0.20，系统设计结果可满足成像质量要求。
图3 成像光学系统MTFFig.3 MTF of imaging optical system
图4为成像光学系统点列图，系统艾里斑半径尺寸为4.78 μm，图中0、±0.5、-0.707和-1视场的光斑半径均小于系统艾里斑半径，即达到了系统衍射极限。但是0.707和1视场的光斑半径大于系统艾里斑半径，这主要是受轴外像差的影响，例如轴外球差、彗差、像散。
图4 成像光学系统点列图Fig.4 Spot diagram of imaging optical system
图5为成像光学系统畸变网格和图像仿真结果。由图5（a）畸变网格可知系统除图像中心位置处以外其他位置的畸变较大，且图像中心位置上下两侧区域的畸变性质相反，即如图5（a）所示图像中心位置以上区域为正畸变，而图像中心位置以下区域为负畸变。为了分析系统成像效果，图5（b）给出了系统的图像仿真结果。由于系统畸变的影响，图像仿真结果中图像发生了畸变，在发生正畸变的边缘区域图像出现了溢出现象。由于所选用的CMOS光敏面大于系统成像平面上的成像区域，因此，在实际应用中，溢出部分仍可以被图像传感器所接收。
图5 成像光学系统畸变网格和图像仿真Fig.5 Distortion grid and image simulation of imaging optical system
由上述成像光学系统设计结果及分析可知，该系统子午方向和弧矢方向的成像质量存在一定的差异，即弧矢方向成像质量优于子午方向。影响系统成像质量的主要像差是轴外像差，且系统的畸变较大导致了图像的畸变。这些影响系统成像效果的主要因素是由系统物平面和像平面与系统光轴之间不垂直所引起的。但根据系统设计结果分析可知，在奈奎斯特频率处，系统各视场MTF可满足系统成像质量要求，而系统畸变所导致的图像畸变则可通过图像畸变校正算法予以校正。因此，该大量程激光位移传感器的成像光学系统可满足激光位移传感器的高精度测量使用需求。
本文设计了一种大量程激光位移传感器的成像光学系统，采用5片式球面透镜结构完成了系统的优化设计，实现了激光位移传感器对基准工作距离1 000 mm处测量范围±500 mm内被测物体表面的高度或位移的测量，测量分辨率为0.4 mm。通过对系统设计结果的分析可知，由于系统轴外视场子午方向受到轴外像差的影响，其成像质量下降，但在空间分辨率小于112 lp/mm时，成像光学系统各视场MTF均大于0.20，满足系统成像质量要求。此外，系统的畸变较大，而畸变所导致的图像变形可采用图像校正算法进行校正。随着工业自动化水平的提高，大型自动化设备的应用越来越广泛，对大量程非接触式测量仪器的使用需求越来越大，而大量程激光位移传感器的成像光学系统可有效提高传感器的远距离位置处量程范围，且系统结构简单，在测量领域具有较好的应用价值。
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